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    某熱電有限公司2號爐鍋爐型號為B&WB．1025/17.5-M．亞臨界參數、一次中間再熱，固態排渣，單爐膛平衡通風，半露天布置，全懸吊結構，單鍋筒自然循環。其再熱出口管道設計材質為12CrlMoVG．堵閥設計材質為15CrlMolV．規格為Di508×24.8 mm．設計壓力為3.82 MPa，額定溫度540℃。2007年12月11日投入運行．2009年11月8日發現其右側再熱出口管道堵閥附近有漏汽現象，于11月9日凌晨2點停爐，累計運行了14079h。
1、宏觀檢查
    漏汽部位為右側再熱出口管道與堵閥后側焊口，屬裂電建安裝焊口，裂紋位置為整圈焊縫的上方偏左，裂紋沿熔合線開裂，裂紋目測有兩條，一條長100 mm．一條長20 mm．兩條裂紋間距約50mm。裂紋表面有氧化，說明已裂開一段時間。管道冷卻后對焊接接頭表面氧化皮進行打磨，去除表面氧化皮后，兩條裂紋中間部位顯示出裂紋，兩條裂紋合并成一條裂紋，裂紋長約270 mm．裂紋沿焊縫管道側熔合線或熱影響區發展，裂紋開口較大。對裂紋進行打磨消除時可以看出裂紋由外壁向內壁擴展，呈分枝多道并行發展的形態，其中主裂紋已貫穿整個焊縫，裂紋沿坡口方向開裂：主裂紋和并行的小裂紋或在近縫區中擴展，或往焊縫擴展，富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒顆粒機、木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料。
2、資料檢查
    對電建安裝資料檢查，此焊接接頭熱處理曲線、硬度檢查及無損檢驗報告符合標準要求。
    堵閥安裝位置與設計不符，圖紙設計堵閥距離彎頭5.519m，實際上堵閥與彎頭直接焊接。堵閥與彎頭直接焊接而未對支吊架進行改造，此焊接接頭應力狀況較為復雜，在焊縫上造成較大的附加應力。
3、焊縫的理化分析
    (1)光譜檢查  對右側再熱出口管道彎頭、堵閥及其之間的焊縫進行半定量分析，光譜檢驗結果中的Cr、Mo、V三種元素含量與設計材質相符。
(2)硬度檢查  對右側再熱出口管道開裂的焊接接頭進行硬度檢查，結果符合標準要求；對右側其余3道進行硬度檢查，結果符合標準要求。
  (3)金相分析  對焊縫金屬及裂紋附近進行金相分析，觀察焊縫處的金相組織為回火貝氏體，組織正常，無明顯組織老化現象。
  對主裂紋及其附近區域進行金相觀察，主裂紋的擴展形態如圖3所示。根據主裂紋尖端形貌可見裂紋為沿晶開裂，裂紋沿過熱粗晶界面發展，裂紋內充滿腐蝕產物，且有并行的小裂紋在主裂紋附近區域沿晶擴展。主裂紋和小裂紋均有斷續擴展特征。同時可見微裂紋已經在晶界萌生。
    (4)電鏡分析  對主裂紋尖端進行掃描電鏡觀察可見，主裂紋尖端存在裂紋分支（圖4所示）。根據圖5可見，在裂紋擴展前沿分布著大量孔洞沿晶界分布，部分區域已連通為斷續的晶界微裂紋，其方向基本與大裂紋發展方向一致；在三叉交界處，裂紋呈楔形開裂形態，微裂紋相互之間尚未連接。
4、裂紋原因分析
    該裂紋是設備在高溫運行后產生，因此可以排除熱裂紋；裂紋產生的位置是爐外，不存在高溫過熱。不可能是過熱開裂；運行時間短，不存在長期疲勞載荷，也不存在劇烈載荷變化，也不是蠕變和疲勞裂紋；裂紋沿熔合線開裂與裂紋完全沿晶開裂，可以排除冷裂紋。裂紋為沿晶開裂，裂紋位于焊縫熔合線附近的粗晶區內，且有并行的小裂紋在主裂紋附近沿晶擴展。從裂紋的產生部位、擴展類型、金相和掃描電鏡形貌等宏觀和微觀特征判斷，該裂紋具備再熱裂紋的典型特征。
    根據再熱裂紋的蠕變斷裂理論，在再熱過程中將發生應力松馳，隨著應力的降低伴隨有蠕變現象。在應力和溫度的作用下，點陣空位能夠運動，當空位聚集到與應力方向垂直的晶界上達到足夠的數目時，晶界的結合力遭到破壞而產生空洞。在應力的作用下，它們繼續擴大形成裂紋沿晶界開裂。
    12CrlMoVG由于含有V這種強彌散強化元素，有再熱裂紋的傾向。開裂焊縫處于管道彎頭的變向處，且與閥門直接焊接，裂紋處于焊縫焊趾處，受力情況復雜，存在應力集中現象。產生裂紋的焊縫工作溫度約540℃，在易產生再熱裂紋的溫度范圍內。再熱裂紋產生的三個前提條件：再熱裂紋敏感材料、較大的應力、加熱到敏感溫度，此處裂紋全都具備了。
5、建議
    在不改變再熱管道的材料及運行參數的情況下，防止再熱裂紋的產生方法就只有減小應力，做好鍋爐管道支吊架和膨脹情況的檢查分析，盡量減小焊接接頭的工作應力；通過預熱、降低焊接線能量和控制層間溫度以減小焊接殘余應力；對焊縫成形不理想或存在缺陷的部位進行修補，降低峰值應力。通過以上三方面措施，并在以后的檢修中對類似焊口進行重點檢查，可以有效的防止裂紋產生。