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1、設備概況
1.1鍋爐簡介
    內蒙古國華準格爾發電有限責任公司2號330MW亞臨界參數機組鍋爐是北京巴布科克·威爾科克斯有限公司按美國RBC技術設計制造，型號為B&W - 1004/18.4，鍋爐采用單爐膛、平衡通風、n型布置，全鋼架懸吊結構，為自然循環、一次中間再熱、煙氣擋板調溫，旋流燃燒器前后墻對沖布置，固態排渣煤粉爐，鍋爐設計煤種是內蒙古準格爾煤礦劣質煤和洗中煤。2號爐2002年9月投入商業運行，目前運行已超過30000 h。鍋爐主要設計參數見表1。
1.2 -級過熱器
    一級過熱器位于尾部豎井后部，由水平進口管組和懸垂出口管組組成，由省煤器引出管懸吊。水平管組采用25MnG、15CrMoG及12CrLMoVG鋼材，管徑∮51×5.5 mm，Sl=112.5 mm，三管圈并繞；出口組采用12CrLMoVG鋼材，管徑∮51×6 mm，Si =225 mm，六管圈并繞。
    鍋爐在BMCR設計工況下，高溫段再熱器出口煙氣溫度為764℃，低溫段再熱器出口煙氣溫度為393℃，進口煙氣速度為10.9 m/s，一級過熱器出口煙氣溫度為491℃，進口煙氣速度為6.3 m/s，低溫段再熱器和一級過熱器進口煙氣速度比值為1. 73。此次一級過熱器磨損泄漏是第一次。富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒顆粒機、木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料，同時我們還有大量的楊木木屑顆粒燃料和玉米秸稈顆粒燃料出售。
2、一級過熱器管排磨損檢查情況
    2006年11月20日14：13，電廠運行人員發現2號爐四管泄漏在線監測裝置17、27、28、32四點同時報警并越限，判斷鍋爐一級過熱器泄漏，22: 00 2號機組停運，開始進行搶修。
    11月21日16: 00，鍋爐專業檢修人員進入鍋爐尾部豎井煙道內進行檢查，發現泄漏部位發生在一級過熱器水平管段上部管排左數第24排第15根靠近省煤器懸吊管管卡處，同時第15根一級過熱器管泄漏后，又將第14根一級過熱器管吹漏以及吊掛一級過熱器管排的省煤器懸吊管吹損。一級過熱器磨損情況見圖1所示。
3、磨損機理分析
3.1磨損的計算公式
  隨著人們對磨損規律認識的加深，其計算公式也漸漸完善，但是迄今為止尚無一個完全令人滿意的計算公式，從計算結果與現場試驗分析比較看，較為合適的公式是采用從布拉特齊柯夫公式演變而來的磨損計算公式：
3.2影響磨損的主要因素
    從式(1)可見，影響磨損的因素多達十幾
種，但根據影響程度及可變程度大致分為三類。
    a．影響較小或變化不大的因素。這類因素有飛灰密度、硬度、強度、幾何形狀和化學性質、管徑管材的抗磨性和使用年限等。這些因素主要與煤灰特性和受熱面材質有關，鍋爐一旦設計煤種確定后，實際燃用的煤種基本在一定范圍內變化，煤種參數偏離設計不會太遠，而管排結構尺寸和材質已經確定，因此，煤灰特性、管排設備兩方面因素對磨損的影響可視為相對不變。
    b．與濃度有關的因素。主要為飛灰濃度和濃度場不均勻系數，濃度越高表明單位時間內對受熱面管排的撞擊次數越多，磨損量越大，磨損速度越快；尤其當飛灰濃度場分布不均勻時，將造成磨損量成倍增加，是值得重視的影響因素。
    c．與煙氣流速有關的因素。這類因素有平均煙氣速度和速度場不均勻系數，從式(1)可以看出磨損量與C或w,l“成3.23次方關系，因此（或平均煙速）稍有變化將對磨損量有很大影響，煙速是影響省煤器磨損的最主要因素。
    綜合分析，影響受熱面管排磨損最主要的因素是煙氣流速，其次是飛灰濃度。一般在設計階段會選擇合理的煙氣流速，不會出現受熱面普遍磨損問題，但由于某些零部件安裝、檢修處理、運行操作等方面原因，造成受熱面局部區域形成煙氣走廊，流速增加，速度場和飛灰濃度場分布不均勻，從而導致該局部區域管排磨損嚴重，最終爆管。富通新能源生產銷售的生物質鍋爐以及木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料是客戶們不錯的選擇。
 

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