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    循環(huán)流化床鍋爐是近年來發(fā)展起來的先進的潔凈燃燒技術，具有NO。排放濃度低，燃燒過程中加石灰石直接脫硫，燃料適應性廣、燃燒效率高、灰渣可以綜合利用、負荷調節(jié)范圍大等優(yōu)點，在世界范圍內得到了廣泛的應用和發(fā)展。但在實際運行中因床溫超出設計值，經常出現(xiàn)鍋爐無法帶滿負荷的問題。
賈汪電廠4x135 MW機組技改工程2號機組所用鍋爐為哈爾濱鍋爐廠生產的440 t/h高溫絕緣熱旋風分離器、平衡通風、回料閥給煤、循環(huán)流化床燃煤鍋爐，是目前江蘇省內最大的循環(huán)流化床機組，型號為HG-440/13.7一LYM12,設計滿負荷時床層密相區(qū)溫度為890℃。
    在滿負荷試運期間，鍋爐床層密相區(qū)溫度偏高，在950℃左右。
1、床溫控制理論
    循環(huán)流化床鍋爐穩(wěn)定燃燒及床溫控制的關鍵是合理的循環(huán)物料平衡、熱量平衡。其中，物料平衡是CFB鍋爐正常運行的基礎，只有合理的物料平衡，才能建立起合理的熱量平衡，使爐膛運行中的換熱系數(shù)與設計中所取的值相當，控制床溫在設計范圍內。富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒顆粒機、木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料，同時我們還有大量的楊木木屑顆粒燃料和玉米秸稈顆粒燃料出售。
    物料的循料包括內循環(huán)和外循環(huán)，循環(huán)物料實質上是一種熱載體，它將燃燒室密相區(qū)里的熱量帶到爐膛上部，使爐膛內的溫度場分布均勻，并通過多種傳熱方式與水冷壁進行換熱，因此只有提高內、外循環(huán)物料量，提高爐膛中上部的物料濃度和傳熱系數(shù)（其傳熱系數(shù)約為煤粉爐的4~6倍），才能有效地控制床溫，進一步調節(jié)鍋爐負荷。內、外循環(huán)物料來源于煤、石灰石、啟動床料中的細顆粒及補充床料。
    參與外循環(huán)的物料粒徑主要在100~ 250um以下，過大的顆粒沉積在密相區(qū)，無法參與循環(huán)，不能有效地將熱量傳遞出去。
    石灰石的脫硫粒徑最佳范圍與外循環(huán)灰的主粒徑相近，內、外循環(huán)物料來源主要取決于啟動床料和煤的粒度、成灰特性。
    分離器效率對物料分布和燃燒效率起著關鍵作用。它是建立穩(wěn)定的物料外循環(huán)的關鍵。當外循環(huán)物料量不足時，分離器的設計分離效率就無法保證，鍋爐物料的循環(huán)倍率相應降低，進入爐內的外循環(huán)物料量偏少，造成密相區(qū)溫度高，而爐膛中上部物料濃度低，溫度低的情況。
    可見，增加參與循環(huán)的物料份額和提高分離器分離效率是循環(huán)流化床鍋爐正常運行的關鍵，同時也是控制床層密相區(qū)溫度在設計范圍的關鍵。
2、床溫偏高原因分析
    主要從以下幾個方面來分析賈汪電廠技改工程2號爐床溫偏高的原因。
2.1啟動床料的選用
    2號爐在啟動時由于可以方便地獲取1號爐（同型號CFB鍋爐）的爐渣，同時擔心使用砂子作床料可能產生的結焦問題，因此2號爐啟動床料采用經過篩分的顆粒3 mm以下爐渣。但恰恰是由于采用1號爐爐渣，即使是經過篩分，但大顆粒份額明顯較多，啟動物料粒徑的分布不理想，啟動床料中能參與物料外循環(huán)的顆粒不多，導致鍋爐啟動運行過程中外循環(huán)倍率低。
    在鍋爐啟動運行過程中，滿足外循環(huán)粒徑要求的物料大部分不會隨爐渣排出，所以啟動床料的選擇是建立循環(huán)流化床鍋爐合理的內、外物料循環(huán)的關鍵點之一。這一點在鍋爐沖管結束后，檢查反料腿立管發(fā)現(xiàn)料位僅為3m也得到了證明。
2.2原煤的特性
    賈汪電廠地處徐州，鍋爐用煤主要為徐州地區(qū)產的優(yōu)質煙煤，設計和實用煤質折算灰分分別為7.06g/MJ和14.07g/MJ。
    大型循環(huán)流化床鍋爐運行表明，當折算灰分大于21 g/MJ時，CFB灰平衡比較容易實現(xiàn)，當折算灰分小于8.25 g/MJ時，CFB灰平衡比較困難，需要定期或連續(xù)補充固體物料。
    實用煤質折算灰分偏小，需要長時間和合適的工況才能積累足夠的循環(huán)物料，但往往難于控制，不能滿足生產需要。
    哈爾濱鍋爐廠對入爐煤粒度的要求為：最大粒徑d—≤6 mm、dso≤1.8 mm及d<600um不大于20%。通過對破碎后的煤粒進行篩分發(fā)現(xiàn)，在現(xiàn)有調理手段下煤破碎過細，200um以下的份額是設計值的2倍，過細的煤的粒徑，必然使得燃燒產物偏細，分離器的分離效率降低，導致參加外循環(huán)的物料量下降。
2.3冷渣器的使用
    2號爐采用的排渣系統(tǒng)為意大利進口的風冷鋼帶式冷渣器，爐渣由布置在前墻下部的兩個排渣口直接依次排放到運動中的第一、二級冷渣器鋼制履帶上，經過風冷后排入渣庫。
    該形式的冷渣器對排出的爐渣沒有選擇性，在排出大渣的同時，不可避免的將一部分細渣一起排出，減少了內、外循環(huán)物料的總量。
    現(xiàn)場觀察發(fā)現(xiàn)，爐渣中最大的渣的直徑也只有20 mm左右，細渣占了很大一部分。
2.4床存量
    2號爐在整套啟動前向爐膛中加入70t，厚度近1.1 m的床料。點火開始時平均床壓在10 kPa左右，但由于在開始投煤前要進行各種試驗，又要控制床溫的變化速度，啟動時間較長，同時本臺鍋爐沒有設計專門的床料添加設備及加料口，因此機組啟動后物料被大量揚稀而無法補充，致使到開始投煤時平均床壓下降到5 kPa左右，過低的物料水平，流化風容易形成穿層，在本身蓄熱量少的情況下，循環(huán)物料量又少，熱量聚集在密相區(qū)，床溫過高。
3、控制床溫的對策
    理論研究表明分離器對爐灰的分離效率小于對砂子的分離效率。
    根據(jù)以上情況及類似電廠的經驗，建議電廠在控制鋼、鉀含量(Na20為1%~2%；K20為2%—3%)的情況下，使用砂子作為啟動床料，這樣不僅可以避免床料結焦的問題，又能較快形成正常的物料循環(huán)。
    對于原煤的灰份少及冷渣器排渣無選擇性的問題，可以摻燒一些灰份較大的煤種，最好煤的折算灰分達到21g/MJ，同時排渣時采用少量連續(xù)排的方法，保證爐內有一定的物料量。
    同時，對于低灰份煤種，在啟動過程中添加一定的循環(huán)物料是必要的。這樣不僅能彌補由于CFB鍋爐啟動時間較長造成的床料減少、床壓下降，同時有利于增強的物料循環(huán)。
    試運期間向爐內添加脫硫用石灰石，但石灰石的粒徑過細并易磨耗，實際效果不明顯。對此，提出在下次啟動前向一個煤倉內加入一定量的床料，在啟動過程中通過一條給煤線向爐內加入床料，使得平均床壓在投煤時維持在10kPa左右，以彌補床料損失。
    特別需要說明的是，按以往理論和經驗，控制床溫的主要手段為床溫高時加大一次風，否則減小一次風。
    但實際經驗表明，運行過程中不可盲目加大一次風來降低床溫，一次風的增加往往揚稀大量物料，床壓下降很快，床溫下降反升。因此，要根據(jù)實際情況在控制床壓的情況下，視情況來增減一次風。
4、實際運行效果
    在機組最近一次啟動中，按照上面的方法對鍋爐的物料進行了補充，同時煤質化驗表明原煤灰份上升到了30%以上，參與循環(huán)的物料量加大了，機組在滿負荷運行時，密相區(qū)平均床溫保持在890℃附近，符合設計要求。富通新能源生產銷售的生物質鍋爐以及木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料是客戶們不錯的選擇。
5、建議
    (1)鍋爐廠應加強旋風分離器的優(yōu)化設計，進一步提高分離器效率，達到改善鍋爐運行特性，更易控制床溫的目的。
    (2)在鍋爐內、外循環(huán)物料平衡難建立時，可通過提高爐膛負壓到500 Pa來加速平衡的建立。
    (3)在鍋爐實際運行過程中，應避免一次風量過大，優(yōu)化一、二次風量配比，加快建立內、外循環(huán)物料平衡。
    (4)鍋爐廠應認真研究返料裝置的通流能力，優(yōu)化設計U閥直徑及風帽小孔直徑，避免通流能力太大，導致立管料位太低，返料風容易穿透料層，降低分離器效率。
    (5)在鍋爐實際運行過程，當外循環(huán)未建立時，應減小U閥松動風量及輸送風量，這樣能加快建立外循環(huán)物料平衡。
    (6)在鍋爐施工過程，應嚴格管理，保證返料系統(tǒng)的嚴密性：在烘爐后，應將排濕孔嚴密封堵，確保不漏風，以保證政審的物料外循環(huán)。